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關(guān)于“600MW機(jī)組主汽調(diào)節(jié)閥組CFD流場(chǎng)分析及降壓損改進(jìn)”簡(jiǎn)析
發(fā)布于：2019/7/23 10:53:25 點(diǎn)擊量：163
今天杜伯拉閥門技術(shù)君給大家分享關(guān)于“600MW機(jī)組主汽調(diào)節(jié)閥組CFD流場(chǎng)分析及降壓損改進(jìn)”：
汽輪機(jī)的高壓主汽調(diào)節(jié)閥組（簡(jiǎn)稱高壓閥組）用于調(diào)節(jié)機(jī)組的進(jìn)汽量，以滿足不同工況的需求，從而改變其功率或轉(zhuǎn)速。其工作原理是通過(guò)閥門通流面積的改變獲得不同的蒸汽流量，所以難以避免存在節(jié)流損失。在汽輪機(jī)熱力系統(tǒng)中，通常用總壓損失系數(shù)（ξ，閥組前后的壓降較閥前壓力的百分比）來(lái)表征閥組的節(jié)流損失。在發(fā)電廠運(yùn)行中，為了保證機(jī)組效率，應(yīng)當(dāng)關(guān)注高壓閥組的節(jié)流損失，當(dāng)發(fā)現(xiàn)總壓損失系數(shù)較大（ξ＞5%）時(shí)，應(yīng)當(dāng)設(shè)法加以降低。
1 設(shè)備概況
某600MW發(fā)電機(jī)組汽輪機(jī)的高壓閥組由2個(gè)主汽閥和4個(gè)調(diào)節(jié)汽閥組成，主蒸汽通過(guò)2根蒸汽管道由2個(gè)主汽閥送入調(diào)節(jié)汽閥，1個(gè)主汽閥帶2個(gè)調(diào)節(jié)汽閥。4個(gè)調(diào)節(jié)汽閥合用1個(gè)閥殼，其2個(gè)進(jìn)汽口又分別與2個(gè)主汽閥出口焊接，使主汽閥殼體與調(diào)閥殼體連在一起。閥門由吊架支撐，布置在汽機(jī)運(yùn)行層下方。
根據(jù)高壓閥組壓損試驗(yàn)結(jié)果，該高壓閥組總壓損失系數(shù)ξ在額定負(fù)荷3VWO（三閥全開(kāi)）時(shí)高達(dá)7.79%（理想水平3%~5%）。高壓閥組壓損高問(wèn)題已嚴(yán)重影響了機(jī)組的整體性能，必須對(duì)高壓閥組進(jìn)行全面的技術(shù)改造，以降低壓損，提高機(jī)組性能。
2 數(shù)值計(jì)算方法與建模
由于高壓閥組內(nèi)腔結(jié)構(gòu)復(fù)雜，受研究手段限制，不易通過(guò)理論計(jì)算準(zhǔn)確得到閥門流量特性。近年來(lái)，隨著CFD（計(jì)算流體動(dòng)力學(xué)）和計(jì)算機(jī)技術(shù)的飛速發(fā)展，采用數(shù)值模擬手段研究其內(nèi)部的復(fù)雜流動(dòng)成為可能。數(shù)值模擬手段不僅可以節(jié)約大量的人力和資金，更可以模擬和捕捉到調(diào)節(jié)閥真實(shí)工作狀況下內(nèi)部流場(chǎng)以及參數(shù)的變化和分布規(guī)律，進(jìn)而改進(jìn)其內(nèi)部流場(chǎng)結(jié)構(gòu)，降低流動(dòng)損失，最終改善閥組的經(jīng)濟(jì)性。
2.1 高壓閥組的數(shù)值計(jì)算方法
計(jì)算采用三維雷諾平均守恒型Navier-Stokes方程，湍流模型選用標(biāo)準(zhǔn)k-ε，方程的離散采用二階差分格式。邊界條件按設(shè)計(jì)數(shù)據(jù)給定，進(jìn)口邊界條件給定進(jìn)口流量G0和總汽溫T0，出口邊界條件為靜壓P1。壁面按絕熱處理，壁面附近粘性支層的處理采用標(biāo)準(zhǔn)壁面函數(shù)法。
根據(jù)高壓閥組的結(jié)構(gòu)及其內(nèi)部的流動(dòng)特性可以看出閥組內(nèi)部流動(dòng)是典型的三維紊流。采用數(shù)值求解三維Navier-Stokes方程來(lái)模擬閥內(nèi)的內(nèi)部流動(dòng)過(guò)程。
高壓閥組內(nèi)部流動(dòng)的控制方程可統(tǒng)一由式（1）描述：
（1）
式中：ρ為流體密度；
為流體速度矢量；Φ為通用變量，可以代表速度u，υ，T以及k和ε等求解變量；Γφ為廣義擴(kuò)散系數(shù)；Sφ為廣義源項(xiàng)。
將上式對(duì)不同變量采用張量的形式展開(kāi)，轉(zhuǎn)換為能量守恒方程，見(jiàn)式（2）：
（2）
式中：p是靜壓；τij是應(yīng)力張量；i，j為方向變量。
湍流是一種高度復(fù)雜的非穩(wěn)態(tài)三維不規(guī)則運(yùn)動(dòng)，湍流中流體的各種物理參數(shù)，如速度、溫度、壓力等都是隨時(shí)間和空間發(fā)生隨機(jī)變化。湍流流動(dòng)與換熱的數(shù)值計(jì)算，是目前計(jì)算流體力學(xué)和計(jì)算傳熱學(xué)中困難最多的部分，因而其研究也是最為活躍的領(lǐng)域之一。目前比較成熟的有k-ε模型，但標(biāo)準(zhǔn)的k-ε模型適用于計(jì)算高雷諾數(shù)湍流流動(dòng)，根據(jù)高壓閥組內(nèi)部汽流流動(dòng)條件，選用標(biāo)準(zhǔn)k-ε模型。由壁面向外分為粘性底層區(qū)、過(guò)渡區(qū)，使用壁面函數(shù)法進(jìn)行處理。
2.2 高壓閥組數(shù)值計(jì)算和邊界條件的確定
在數(shù)值分析過(guò)程中，運(yùn)用ProENGINEER對(duì)高壓閥組進(jìn)行全尺寸、三維幾何建模。因閥組結(jié)構(gòu)復(fù)雜，根據(jù)流態(tài)變化的快慢和流道曲率變化的網(wǎng)格函數(shù)對(duì)閥組進(jìn)行非結(jié)構(gòu)網(wǎng)格劃分。高壓閥組的網(wǎng)格單元數(shù)因升程的不同也有所差異，一般為300萬(wàn)個(gè)左右。
把高壓閥組的進(jìn)口設(shè)為流量邊界條件，出口為壓力邊界條件。需要說(shuō)明的是，由于各閥門出口靜壓無(wú)法準(zhǔn)確地分別給出，把閥門出口壓力假設(shè)為同一出口壓力，相當(dāng)于把閥門出口看成一個(gè)很大的腔室，調(diào)節(jié)閥各出口管道的汽流進(jìn)入腔室中最終達(dá)到壓力平衡。這雖然與閥門的實(shí)際工作情況有一定的差異，但作為對(duì)比不同閥門的壓損系數(shù)和流量特性的優(yōu)劣，這種方法是合理的。
在計(jì)算中先按常規(guī)閥門的壓損假定一個(gè)出口靜壓，當(dāng)計(jì)算收斂后可得到進(jìn)口總壓和靜壓等參數(shù)。計(jì)算得到的進(jìn)口總壓和靜壓與實(shí)際運(yùn)行參數(shù)相差較大時(shí)，重新輸入1個(gè)出口靜壓，并進(jìn)行計(jì)算，直到計(jì)算出的進(jìn)口總壓和靜壓與實(shí)際運(yùn)行參數(shù)相差較小時(shí)，該工況的計(jì)算完成。
計(jì)算中采用實(shí)際過(guò)熱蒸汽作為工質(zhì)，使計(jì)算結(jié)果更接近真實(shí)情況。邊界參數(shù)選用機(jī)組三閥點(diǎn)、額定參數(shù)，詳見(jiàn)表1。
表1 汽輪機(jī)進(jìn)口蒸汽邊界參數(shù)
3 原高壓閥組的數(shù)值計(jì)算及結(jié)果分析
通過(guò)CFD數(shù)值計(jì)算及結(jié)果分析，得到了高壓閥組總壓損失系數(shù)和流場(chǎng)分布，計(jì)算得出的總壓損失系數(shù)為7.70%，與試驗(yàn)數(shù)據(jù)7.79%具有良好一致性，也反證了數(shù)學(xué)模型的正確性。同時(shí)對(duì)閥組的流場(chǎng)特性有了更深刻的認(rèn)識(shí)，為高壓主汽閥組的選型和閥門的結(jié)構(gòu)、流場(chǎng)優(yōu)化提供依據(jù)。速度流線及調(diào)節(jié)汽閥截面速度、總壓分布情況如圖1-3所示，圖中濃淡分布表示不同的數(shù)值大小，可參照縱坐標(biāo)。
從圖1-3可以看出，高壓主汽閥與高壓調(diào)節(jié)閥之間的連通管中主流區(qū)的速度約90m/s，高壓調(diào)節(jié)汽閥出口管段主流區(qū)的流速約160m/s，高壓調(diào)節(jié)汽閥出口管段呈現(xiàn)了明顯的螺旋渦流動(dòng)狀態(tài)，在管段的中心部分流速較低，部分調(diào)節(jié)汽閥出口管段中形成了“空洞”，使有效的通流面積變小，總壓較低的位置集中在中心部位，這說(shuō)明汽流流經(jīng)高壓調(diào)節(jié)汽閥后在閥碟中心部位的壓力損失最大，脫流比較嚴(yán)重，此區(qū)域的壓力損失較大。
圖1 速度流線分布
圖2 調(diào)節(jié)汽閥某截面速度矢量分布
圖3 調(diào)節(jié)汽閥某截面總壓分布
在出口管段形成“空洞”的主要原因是高壓閥組的設(shè)計(jì)不合理，調(diào)節(jié)汽閥閥碟與閥座采用錐形閥而非同類型閥組使用的球形閥，而且閥芯為平底，調(diào)節(jié)汽閥芯與閥座所組成的通流面積比閥座的喉部面積要小很多，比值約為0.65。流場(chǎng)的最小面積不在喉部，且調(diào)節(jié)汽閥進(jìn)口管處的過(guò)渡圓弧型線設(shè)計(jì)不合理，沒(méi)有起到充分的導(dǎo)流作用，再加上閥座喉部后部無(wú)擴(kuò)散段，引起了高壓調(diào)節(jié)汽閥內(nèi)部蒸汽流量異?；靵y，高速汽流產(chǎn)生的強(qiáng)大渦流造成大量的能量耗散，導(dǎo)致總壓損失系數(shù)較大。
4 新高壓閥組的設(shè)計(jì)及應(yīng)用
由于原高壓閥組設(shè)計(jì)存在較多不合理之處，僅更換閥內(nèi)件可能會(huì)有效果，但要達(dá)到壓損系數(shù)3%左右的國(guó)內(nèi)先進(jìn)水平還是有很大困難；其次，在原閥組閥殼不變的基礎(chǔ)上進(jìn)行改良，現(xiàn)場(chǎng)工作量較大，施工難度較大，而且費(fèi)用較高。綜合考慮后，選擇將高壓閥組整體更換。
4.1 新高壓閥組的設(shè)計(jì)
新高壓閥組在設(shè)計(jì)中使用與原高壓閥組流場(chǎng)分析相同等級(jí)的數(shù)學(xué)模型及同樣的計(jì)算方法，加上進(jìn)出口管道接口的邊界條件，根據(jù)原高壓閥組數(shù)值計(jì)算及分析結(jié)果，有的放矢地進(jìn)行優(yōu)化設(shè)計(jì)，主要改進(jìn)措施如下：
（1）將高壓調(diào)節(jié)汽閥閥芯由錐型改為球型；
（2）優(yōu)化調(diào)節(jié)汽閥進(jìn)口圓弧段；
（3）增加高壓調(diào)節(jié)汽閥出口管擴(kuò)散段；
（4）由于機(jī)組改造增容的要求，適當(dāng)擴(kuò)大了閥座喉部通徑，進(jìn)一步降低了蒸汽流速。
新設(shè)計(jì)的高壓閥組Y693VWO時(shí)的總壓損系數(shù)計(jì)算值為3.56%，流場(chǎng)分析如圖4-6所示。
圖4 Y69閥組速度流線分布
從圖中可以看出高壓主汽閥與高壓調(diào)節(jié)汽閥之間的連通管主流區(qū)的速度約為45m/s，而高壓調(diào)節(jié)汽閥出口管段主流區(qū)的流速約為125m/s，汽流在高壓調(diào)節(jié)汽閥中的流動(dòng)比較均勻。說(shuō)明高壓調(diào)節(jié)汽閥進(jìn)口段過(guò)渡圓弧型線設(shè)計(jì)合理，有較好的導(dǎo)流作用。汽流在高壓調(diào)節(jié)汽閥出口管段中流動(dòng)比較均勻，沒(méi)有螺旋渦存在，所以汽流的能量耗散也較小。由圖6可以看到，從高壓調(diào)節(jié)汽閥的進(jìn)口到出口，總壓變化較小，調(diào)節(jié)汽閥出口管段總壓分布比較均勻，出口管段中心區(qū)域沒(méi)有類似原閥組的“空洞”存在，所以整個(gè)閥組的總壓損失系數(shù)也較低。
圖5 Y69閥組調(diào)節(jié)汽閥某截面速度矢量分布
圖6 Y69閥組調(diào)節(jié)汽閥某截面總壓分布
4.2 高壓閥組改造前后的壓損對(duì)比
在該機(jī)組大修中進(jìn)行了高壓閥組的改造，使用了新設(shè)計(jì)的Y69型高壓閥組。改造后對(duì)高壓閥組進(jìn)行了壓損試驗(yàn)，從試驗(yàn)結(jié)果看，在各工況下總壓損系數(shù)都在3%~3.5%，壓損比改造前大幅下降，保證了較好的經(jīng)濟(jì)性，見(jiàn)表2。
表2 改造前后高壓閥組總壓損失系數(shù)對(duì)比
5 結(jié)語(yǔ)
采用CFD數(shù)值模擬手段，對(duì)總壓損失系數(shù)過(guò)大的某600MW機(jī)組高壓主汽閥、調(diào)節(jié)汽閥進(jìn)行流場(chǎng)分析，并對(duì)高壓閥組進(jìn)行了改型，最終達(dá)到了預(yù)期的目的。
隨著計(jì)算機(jī)水平以及CFD技術(shù)的不斷發(fā)展完善，利用數(shù)值模擬方法對(duì)工程問(wèn)題進(jìn)行分析已成為趨勢(shì)。通過(guò)CFD數(shù)值模擬與現(xiàn)場(chǎng)經(jīng)驗(yàn)相結(jié)合，為解決汽輪發(fā)電機(jī)組高壓閥組總壓損失系數(shù)較大問(wèn)題，提供了一種新的分析思路。
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